郭隽奎(中国橡胶工业协会炭黑分会,天津 300400)
近几年来,国际炭黑市场出现不少新的品种。对橡胶用炭黑而言,这些新品种大体可分为两类。一类是对原有的ASTM品种性能的改进,像低滞后炭黑、白炭黑-炭黑双相填料、纳米结构炭黑等;另一类是比表面积和结构已超出传统ASTM炭黑范围之外的若干品种或品种系列,如工业橡胶制品用炭黑新品种和轮胎用高性能炭黑等。工业橡胶制品用炭黑的新品种又可细分为两类。一类是纯净度很高,筛余物在20ppm以下的超纯炭黑;另一类是为各种工业橡胶制品而“量身定制”的品种或品种系列。
本文主要涉及比表面积和结构超出传统ASTM炭黑范围之外的各种工业橡胶制品专用的炭黑新品种;介绍它们的性能、产品开发的思路以及有关的生产方法。
1 序言
橡胶制品工业通常要求炭黑工业提供分散得更好和更容易分散的炭黑,但是就是这种极普通的要求也是不容易用一种简单的办法来解决的,因为不同规格(不同补强性能和不同硬度)的工业橡胶制品要选用不同的炭黑品种,而可供选择的ASTM炭黑品种太少,无法满足工业橡胶制品的需要。
自从市场上出现一系列新的工业橡胶制品用炭黑之后,这种情况有了很大的改善,例如,对补强性能要求不高的场合,选用低比表面积高结构的新品种炭黑可以达到良好的分散程度。炭黑在胶料中分散的难易程度取决于最终制品的硬度和胶料的粘度水平,新品种炭黑的分散效果好于由传统的ASTM炭黑制备的胶料。当要求达到更高的补强效果时(类似于ASTM N300系列的补强效果),可选用高比表面积高结构的新品种炭黑,使胶料的分散性能和物理机械性能达到最佳的平衡。
注射模型制品行业广泛面临的问题是如何降低注模时间或需要低粘度的胶料。大多数注模制品生产商要考虑他的可变成本,在生产运转的中途,需要停工清洁模具所花费的全部费用。通常的办法是选择一种低粘度聚合物和广泛采用各种加工助剂,以符合对弹性、模具结垢和降低成本的要求。尽管炭黑的结构对胶料粘弹性有很大的影响,以往却很少从炭黑的角度来解决这些问题,这还是因为ASTM炭黑只有这么几个品种,根本没有合适的炭黑可供选择。针对这种特殊的需要,炭黑生产商开发了低结构低表面积炭黑。它在工业橡胶制品更常用的聚合物如NBR和EPDM中,在高硬度的条件下,能使胶料粘度和硬度达到最佳的平衡,这有助于在加工助剂用量最少的情况下,满足快速注射的需要。
另外,人们试图使橡胶制品达到更高的性能,对胶料提出一些新的要求。典型的情况是对于与金属表面相接触的橡胶部件如接头、衬垫、托架和索环等,要求它们在工况下要耐腐蚀。通过调整橡胶部件的电阻率,可以控制整个构件的耐腐蚀性。使用低表面积的新品种炭黑,便可更好地达到这种目的,在适当的填充量下,不必使用大量的非炭黑填料,从而克服了对胶料物理机械性能、压缩变形和与弹性相关的其他性能的负面影响。
目前,已投放市场的工业橡胶制品用新炭黑,卡博特公司的产品有SPHERON 4000、SPHERON5000、SPHERON 6000、SPHERON 6400、STER-LING 1120和STERLING 6740等;昭和卡博特公司的产品有SHOBLACK IP200、SHOBLACKIP600、SHOBLACK IP900、SHOBLACK IP1000和SHOBLACK IP2000等;哥伦比亚化学公司的产品有COLUMBIAN CD 1001、COLUMBIAN CD 1003和COLUMBIAN CD 1004等。这些新炭黑的比表面积(N2SA)和吸油值(DBP)的典型值见表1。
2 新炭黑在胶料中的特性
市场上出现的新炭黑已经在工业橡胶制品中得到应用,炭黑生产商和用户对其良好的潜力进行了试验和选择。现在,以卡博特公司的几种新炭黑为例,简要说明它们赋予胶料的各种性能。2. 1 胶料的分散性更好
在这些新炭黑当中,中等结构低表面积的SPHERON 6000和高结构低表面积的SPHERON5000具有非常优秀的分散能力和很快的分散速率。现在,将它们与常用的ASTM N550、N772和N660炭黑在同硬度的EPDM胶料中的分散程度进行比较。这5种胶料的分散程度是用一种电脑控制的分散度分级程序来测定的。这种测定技术是在刚刚压出的标准薄胶带的表面上,用射频照相机计数所观察到的表面疵点的数量。为此目的而专门设计的软件能计算出不同尺寸的疵点(暗区)数量,显示出某个尺寸范围或大于某个尺寸的疵点数目的测定结果。上述5种胶料的分散程度,即观测到的压出胶带上大于80μm的表面疵点数目见图1。
2. 2 胶料粘度较低
SPHERON 4000炭黑是为了降低高硬度胶料的注模时间而开发的。这种炭黑的粒径和SRF炭黑N772相似,而结构却很低,因而降低了胶料粘度。为了检验它的效果,将SPHERON 4000和传统的N772炭黑进行对比,使用丁腈橡胶(NBR)制备了邵尔A型硬度分别为73°和85°的胶料。将两种同样硬度的胶料进行比较,填充量较高的SPHERON 4000胶料的硫化速率不会受到影响,而胶料的物理机械性能得到了改善。而在所观测的两种胶料硬度的情况下,这两种炭黑的抗张强度和抗撕裂强度是类似的。但是, SPHER-ON 4000胶料的定伸强度比N772试样要低,而拉断伸长率较高。这将有利于注模操作,降低在脱模时由于热撕裂而产生的废品率。
因为SPHERON 4000炭黑的特殊形态,随着填料填充量的增加,胶料粘度只稍微有所升高,使胶料的流动性更好。用含有SRF炭黑(N772)和混配有SPHERON 4000的两种胶料生产模型制品,记下在模具需要清洗之前,这两种胶料连续注模操作的次数,测定结果示于图2。显然,SPHERON 4000炭黑,延迟了为清洗模具而中断生产的时间。
SPHERON 4000炭黑最重要的特征是其吸油值低,仅导致胶料粘度轻微升高。这对于高填充量和高硬度胶料是特别重要的。在比较邵尔A型硬度为85°的两种胶料时,含SRF炭黑的胶料粘度很高(100℃下的门尼粘度值高达99),很难注射到复杂的模具中;含SPHERON 4000炭黑的胶料则相反,在添加同样数量的加工助剂的情况下,其粘度低得多,符合绝大多数注模制品生产商的技术条件。
对中等硬度的胶料而言, SPHERON 4000炭黑对门尼粘度的影响相对比较温和,这种特性可有助于降低注模时间。当用于低硬度胶料的场合,由于这种炭黑的低粘度特性,胶料的门尼粘度值甚至比传统的SRF胶料有少许下降。
2. 3 胶料电阻率更高
金属腐蚀问题是首先在汽车零部件上发现的,这是由于汽车工业不断使用新型材料(如铝材和镁材等)和过多利用电子设备和高压电池的缘故。在发现了水箱胶管的导电率和内管龟裂之间的相关性之后,人们更加关注与某些金属表面相接触的橡胶部件的电绝缘性能。为了解决这个问题,通常是用不导电的白色填料代替胶料中的一部分炭黑,但是这样会给制品带来负面影响,提高了胶料的压缩变形。SPHERON 6400炭黑在合适的填充量下可以同时兼顾胶料的补强性和电阻率。
在传统的ASTM炭黑当中, SRF炭黑的粒径大而结构低,是制备高电阻率胶料的最佳选择。当SPHERON 6400用在同样的配方中,在与SRF炭黑同样的填充量下,其电阻率会提高两个数量级以上。这种结果为橡胶配方人员提供了更大的自由度,可在炭黑填充量较多的情况下,胶料仍然保持较高的绝缘性能。
含N550、N772和SPHERON 6400炭黑的胶料,其电阻率与炭黑填充量的关系见图3。这些结果是由于这种新炭黑的表面积超出了传统炉法炭黑的限度,达到较好的分散速率,减少了电流通道的形成。另外,由于SPHERON 6400胶料中取代一部分非炭黑填料,白色填料的比例减少了,也使胶料的压缩变形特别低。
3 新炭黑的开发思路与切入点
当人们对大量试验数据进行数理统计,建立某些反应炉工艺参数、炭黑性能以及胶料性能之间的回归方程之后,总会从中观察和摸索出一些规律。这些规律积累多了,就形成一些技术开发的思路或解决某些技术问题的切入点。这些思路大都来自试验和生产实践,一般尚处于经验阶段,至于其作用机理未必都能解释得清楚。
3. 1 向反应区添加水蒸气或天然气可降低反应炉极限比表面积
由于炉型和工艺条件的限制,反应炉可生产炭黑的比表面积也有一个限度。另外,一台反应炉能够生产出的炭黑比表面积的限度,也受炭黑结构的影响。因此,对每台反应炉而言,要生产某个特定结构的炭黑,反应炉必然存在一个可以达到的最小比表面积。这个最小比表面积就是该反应炉的“极限比表面积”。极限比表面积随着反应炉的炉型结构不同而变化。举例来说,对于某个特定的反应炉,如本文4. 1中所提及的炉子而言,该反应炉的极限比表面积与压缩吸油值之间的关系如下:
反应炉极限比表面积(N2SA)=78. 5-0. 748×CDBP (1)
在一般情况下,所生产的炭黑比表面积总是会大于或等于反应炉极限比表面积。也就是说,实测比表面积与极限比表面积的差值通常为正值或为零。实测比表面积与极限比表面积的差值可称作极限比表面积指数:
极限比表面积指数=实测比表面积(N2SA)-极限比表面积(N2SA) (2)
K. Iida发现,如果在反应炉缩口的原料喷入点附近通入适量水蒸汽的话,即可有效地生产出极限比表面积指数为负值的炭黑。通常,添加3%的水蒸气,可使反应炉的极限比表面积降低14m2·g-1或更多。
B.Freund认为,在反应炉缩口的原料喷入点上,添加适量天然气,可明显降低反应炉的极限比表面积。用普通的炉法工艺和设备就能够生产出比表面积低于20 m2·g-1的炭黑。
3. 2 聚集体表面富含无定形炭,可改善炭黑在胶料中的分散性
炭黑聚集体表面的碳原子多以无定形态或微晶态存在。微晶中的碳原子以有序的方式排列存在于微晶边缘的平面层中。在胶料混炼和硫化过程中,这些微晶边缘上的电子能够与橡胶发生相互作用。这种相互作用的程度就是炭黑“表面活性”的量度。如果炭黑表面活性过强的话,则影响它在胶料中的分散,其硫化胶的综合性能也不能很好地发挥出来。所以,人们设想若增加炭黑聚集体表面上的无定形炭的比例,减少微晶炭的数量,降低表面活性,势必会改善炭黑在胶料中的分散性。M. Gerspacher认为适当控制反应炉中原料烃的脱氢过程,减缓脱氢速率,即可提高聚集体表面无定形炭的含量,抑制微晶炭的生成。通常采用的方法是向反应炉中通入氢气,控制氢的流量,使原料烃的脱氢速率降到理想的水平,从而改善炭黑在胶料中的分散性。
3. 3 控制溶剂抽出物含量,可改善炭黑在胶料中的分散性
对减震制品而言,为了最大限度地吸收振动机械能,往往选用比表面积在100m2·g-1以上的炭黑品种。然而,这种制品往往选用NBR或BR橡胶,而这些胶种本身的粘度就比较低。这种高比表面积的炭黑在低粘度的胶料中,分散问题就变得十分重要;只有达到较高的分散程度,才能改善胶料的综合性能和充分发挥制品的减震效果。金井发现,凡是CTAB值介于100 ~180m2·g-1的炭黑,不论其结构高低,只要控制它的吡啶抽出物(Ps)为0. 7~3 mg·g-1,甲苯抽出物(Ts)和吡啶抽出物(Ps)之比(Ts/Ps)< 0. 3,均可在胶料中达到理想的分散效果。
金井的实践证明,为了保持胶料的强度, Ps要高于0. 7 mg·g-1;为了使胶料具有较理想的综合物性,Ps的上限不超过3 mg·g-1为好。为了使胶料具有高分散性,Ts/Ps要小于0. 3。即便Ts检出极限以下,即Ts/Ps=0,只要Ps在上述规定的范围之内,还是可以达到良好的分散效果。
3. 4 提高炭黑的氢含量,可改善胶料的绝缘性能
众所周知,炭黑是具有导电性的。然而,仓田却意外地发现软质炭黑的氢含量与胶料的电性能之间存在某种相关关系。对软质炭黑而言,在不改变炭黑的基本性能即比表面积和结构的前提下,调整和控制炭黑的氢含量,便可在保持其补强性能的前提下改变胶料的电性能。若某种炭黑的氢含量满足方程式(3)时,则胶料具有低导电性。若该炭黑的聚集体直径Dst同时也满足方程式(4)时,该胶料具有良好的绝缘性能。
H含量, ppm≥-36. 7×(N2SA)+ 5340 (3)
Ds,t nm≤-3. 8×(Tint)+ 410 (4)现在,以氮比表面积和DBP吸油值均相似,而氢含量明显不同的几组炭黑为例,观察其胶料的物理机械性能及电性能的情况。
从表2数据可见,在第1组炭黑试样中,试样1满足方程式(3)和(4)的条件,而试样1a不满足上述两方程式的条件,所以试样1的胶料体积电阻率要比试样1a高出50多倍,而补强性能也好。第2组和第3组炭黑试样的结果与第1组炭黑试样相类似。另外,试样4满足方程式(3)的条件,但不符合方程式(4)的要求,所以其胶料的绝缘性能要比试样1和试样2差,呈现出低导电性。由此可见,氢含量高的炭黑,其胶料具有良好的绝缘性能,而补强性能也不会因为氢含量的增加而降低。
4 新炭黑的开发实践
向反应炉原料喷入口附近添加某种添加剂是调节炭黑形态参数的技术措施。文献中曾报道添加二次氧化剂,可降低炭黑结构;添加含水蒸气的二次氧化剂,可提高炭黑的导电性。最近,添加剂的种类越来越多,也有可向特定炉型的反应炉中,添加氧、氮、氢、烃及其混合物的报道。
4. 1 反应区添加水蒸气,生产低表面积炭黑
控制油炉法炭黑的结构,通常是在反应过程中加入碱金属离子。这样,往往会在炭黑结构降低的同时,表面积也会增大。实践表明,采用普通的反应炉和常规的炉法工艺,是很难生产出性能类似于热裂黑的低表面积炭黑的。卡博特公司采用在原料喷入点附近通入水蒸汽的方法,有效地抑制表面积和结构的增长,用普通的反应炉生产出这类新的低比表面积炭黑。
图4所示的反应炉, S1是燃烧段, S2是反应段, S3是急冷段。反应炉的主要几何尺寸为:燃烧段长度S1 = 3000mm,反应段长度S2 =15000mm,喉管直径D=200mm。水蒸气的入炉位置是个关键参数。水蒸气入炉点,既可在原料喷入点之前,也可在原料喷入点之后。如图4所示,喉管直径为D,从水蒸气入炉位置6到原料油喷入点4之间的距离为L。那么, L/D必须要介于0~1之间。也就是说,原料和水蒸气入炉位置之间的距离,必须小于喉管直径。水蒸气的通入量,通常为原料处理量的1% ~15%。
向反应区附近通入水蒸汽的试验,其中6个工艺号的工艺参数和炭黑性质示于表3。
从表3可见,在反应炉缩口的原料喷入点附近添加适量水蒸气,可明显降低反应炉的极限比表面积。用普通的炉法工艺和设备就能够生产出比表面积类似于热裂法的炭黑来。然而,这些炭黑的结构要比热裂法炭黑高得多。
4. 2 向反应区添加天然气,生产低表面积炭黑
德固赛公司采用普通的反应炉,在缩口处喷入原料油的同时也通入天然气,以此生产出低表面积炭黑。这种普通的反应炉如图5所示。
其工艺特点是,燃烧室中的高温燃烧气流是由天然气在过量的空气中燃烧而得。用作燃料的天然气和燃烧用空气从反应炉燃烧室前端的入口1喷入。与普通的油炉法工艺不同的是,它既以液态油料为原料,又以气态烃(如天然气)为添加剂,从缩口的同一位置经由喷枪2径向注入炉中。急冷水从喷嘴3喷入,以终止反应。实验采用两台反应炉,其炉型结构完全相同,而尺寸不同(如表4中的反应炉A和反应炉B)。它们的主要尺寸、工艺参数和炭黑的性质见表4和表5。
液态原料和气态添加剂可以用两种方式从径向喷入缩口段。第一种方式为,喷入液态原料的油枪和喷入气态原料的气枪,呈相互交替排布;喷枪数量最好为12~16支,油枪喷出的油滴,是靠压力雾化的,而两种喷枪的插入深度可以不同。第二种方式为,是以气态烃作为原料油的雾化介质,两种原料从同一喷枪中喷出。
从表5数据可见,在反应炉缩口的原料喷入点添加适量天然气,可明显降低反应炉的极限比表面积。用普通的炉法工艺和设备,就能够生产出比表面积低于20 m2·g-1的炭黑。然而,这些炭黑与传统的ASTM炭黑相比,聚集体的粒径分布较宽些。这可能是由于液态烃与气态烃的裂解动力学方面的差异所致。从3号工艺的结果来看,添加碱金属结构添加剂可明显降低炭黑的DBP值。
4. 3 反应区呈富氢气氛,改善炭黑在胶料中的分散性
炭黑生产过程中,原料烃在反应炉中相继发生不完全燃烧、热裂解和脱氢过程。理查德森公司采用向反应区中通入氢气或含氢化合物(如氨气)的方式,减缓原料的脱氢及炭黑的生成速率。减缓原料烃的脱氢速率,微晶炭的生成量会减少,而无定形炭的生成会增多。实践证明,为了达到理想的脱氢速率,对原料油处理量为110kg·h-1的试验炉而言,氨的供料速率可介于7. 1 ~42·5Nm3·h-1之间。当使用其他氢源时,可根据氨的化学当量相应地确定其他氢源的供料速率。外加氢源的入炉位置,要有利于它与反应区各组分的充分混合,并存在于原料烃的脱氢过程当中。通常,氢源的入炉位置可在喉管段最靠近原料烃喷入点的上游。如图6所示,反应炉的文丘里缩口段中, 7为油枪位置,而8即是外加氢源的入炉位置。
传统的ASTM炭黑,其表面微晶炭的含量往往占表面碳含量的60%以上。由于通入氢之后,炭黑的微晶炭含量会降至50% ~60%左右。随着聚集体表面微晶炭的减少,无定形炭的含量则增多。例如,向反应区添加特定数量的氢,聚集体表面微晶炭的含量可从60%降低到40%,而无定形炭的含量则由40%增加到60%。
另外,在表面微晶炭减少的同时,炭黑的氢含量也会增多。与传统炭黑相比,这种炭黑的氢含量一般会增加30%以上。传统炭黑的氢含量通常为2000~2500 ppm之间,而添加氢源之后,炭黑氢含量会增加至3500~5000 ppm。
试验用反应炉的主要几何参数如下:燃烧区5的直径为254 mm,长度482 mm;反应区文丘里收缩段6的入口直径为95 mm,长度为864 mm,出口12的直径为45mm;反应区文丘里扩张段11的入口直径为45 mm,长度为1702 mm,出口直径为95 mm。
试验炭黑的工艺条件和炭黑的性质参见表6。为了向反应区内提供富氢气氛,工艺号1、3、4和6是以氨气作为氢源,添加到反应炉的高温反应区中。为了说明这种加氢的效果,表中也列出未添加氨的工艺号2、5和7的试验结果作为对照。
从表6中的数据可见,工艺过程中添加氨气,试验炭黑的氢含量明显高于未添加氨的样品。拉曼光谱的测定结果证实,向反应区内提供富氢气氛的炭黑,其表面无定形炭的含量提高了。另外,胶料的动态性能、电阻率和分散等级实验结果也完全证实,向工艺过程中添加氢气,改善了炭黑在胶料中的分散性。
4. 4 控制溶剂抽出物含量,改善炭黑在胶料中的分散性
新日铁化学采用控制溶剂抽出物含量的方式,改善炭黑在胶料中的分散性。可控制溶剂抽出物含量的炭黑反应炉结构如图7所示。1是前燃烧段, 2是后燃烧段, 3是反应段, 4是急冷段。反应段3的缩口部位10的直径为70mm,缩口后面的锥形部位11的发散角度为6°。反应段3的炉壁上设有多处原料油注入点15(如图所示,由15a至15,i共9处),急冷段设有3处急冷水入口16。甲苯抽出物(Ts)的含量可选择合适的原料油入口到急冷点的停留时间来调节。缩短停留时间,炭黑的Ts值则增加。至于甲苯抽出物(Ts)与吡啶抽出物(Ps)之比(Ts/Ps)是影响炭黑性能的一个参数,它可用原料油入口之前的高温燃烧气中的残余氧含量和原料油量之比来调节。
正如本文3. 3所述,凡是CTAB值介于100~180m2·g-1的炭黑,不论其结构高低,只要是它的吡啶抽出物(Ps)为0. 7~3 mg·g-1,甲苯抽出物(Ts)和吡啶抽出物(Ps)之比(Ts/Ps)< 0·3,均可在胶料中达到理想的分散效果。现在,用图7的反应炉来验证一下这条规律是否正确。用这种炉型和控制溶剂抽出物含量的工艺试产的炭黑与用作对比的市售N343炭黑的性能见表7。同时,该表中也列入了主要的工艺参数和胶料性能。
试样1和1a的CTAB值和CDBP值相近,只是Ts/Ps和Ps值各不相同;试样1的Ts/Ps和Ps值均不满足上述要求,而1a的Ts/Ps和Ps值均满足要求。试样2和2a,它们的CTAB值和CD-BP值也是相近的,也只是Ts/Ps和Ps值不同。试样2的Ts/Ps值满足要求,而Ps不满足上述要求,而2a的Ts/Ps和Ps值均满足要求。由表7数据可见,尽管市售N343炭黑的分散性很好,但tanδ较低,表明该胶料的滞后性能较低,吸收振动机械能的效果较差。为了提高胶料的滞后性能,选用试样1为填料;这种炭黑除了CTAB表面积较高(120. 5 m2·g-1)之外,其他性能与市售N343炭黑相类似。含试样1的胶料与含市售N343炭黑的胶料相比,前者虽然提高了tanδ值,但分散性却变差了。与此相反,试样1a的分散性和滞后性能都比较理想。试样2的Ts/Ps值能满足要求,但Ps仅为0. 5 mg·g-1,低于要求的范围(0. 7~3 mg·g-1),胶料的分散性和tanδ值都良好,而300%定伸强度却太低了。
5 小结
1·炭黑生产商采用新技术开发的新品种炭黑,其性能可满足工业橡胶制品的要求。
2·这些低比表面积的新炭黑是半补强领域中分散能力最好的品种,可用来解决低粘度和高硬度胶料的生产问题。由于胶料的流动性能好,有助于模具减少结垢,对NBR和EPDM胶料的效果特别明显。有些新炭黑可赋予胶料最高电阻率,特别适用在有金属腐蚀的场合。
3·向反应区添加水蒸气或天然气是降低反应炉极限比表面积的重要手段。增加反应区中的富氢气氛,可降低炭黑的表面活性,明显改善胶料的分散性能。另外,控制炭黑中溶剂抽出物含量,也可改善炭黑在胶料中的分散性。提高炭黑的氢含量可增加胶料的电绝缘性能。
法,将几百根无纬线钢丝在保证每根间距与张力均衡一致的条件下,以每分钟50~70m的速度通过主机完成双面贴胶,制成总厚度1~3. 5mm的钢丝帘布。该机组还运用了整线高同步恒张力控制、制品自动计长切割、射线巡检测厚等国际先进技术,实现了机、电、液、气一体化控制。中国石油和化学工业协会组织的专家组在进行技术评定时认为,整个机组达到了国际先进水平,填补了国内空白,可以投入生产并推广使用。
该机组是国家“十五”重大技术装备攻关项目———载重子午线轮胎成套设备及工程子午线轮胎关键设备研制项目中的重点设备,也是全钢轮胎生产关键设备中价格最贵的设备。由于其生产能力大,一套机组设计轮胎年产能达到100万条以上,所以该机组一般是轮胎生产企业的“独生子”设备。加上该机组技术含量高,开发难度大,因此用户对该机组的选定都非常慎重。正因为如此,该机组虽经多年研制,但一直没有整套实现国产化,长期以来不得不花费大量外汇进口。据不完全统计, 2002年以来,我国引进钢丝帘布压延机组40多台,引进费用超过1亿美元。
据了解,此前大橡塑已为国内多家用户研制生产了钢丝帘布压延机辅机,并为越南金星轮胎厂设计制造了一套钢丝/纤维两用压延机组,但还没有一套完整的钢丝帘布压延机组被正式使用。山东玲珑公司作为第一家用户,为这台机组完全实现国产化提供了保证。而且国内其它轮胎企业也颇为关注,目前第二套机组的合同已经签订,并将于年末完成制造。另外,还有4家轮胎企业正在洽谈订货。
钱伯章
